ЛЕКЦИЯ № 11
1. Цель и сущность метода.
2. Определение коэффициентов, учитывающих долю нитей основы и утка в ткани.
3. Определение условной длины ткани.
4. определение числа нитей основы и утка в ткани.
5. Совершенствование метода проектирования проф.О.С. Кутеповым.
6. Порядок проектирования ткани по заданной прочности на разрыв с использованием поправок проф. О.С. Кутепова.
Метод получил название «Метод инженера А. А. Синицына» по имени автора, предложившего его в 1932 г. Позднее этот метод дополнен проф. О.С. Кутеповым. Его применяют в тех случаях, когда необходимо спроектировать ткань с заданной разрывной нагрузкой полоски ткани по основе и утку.
Целью данного метода является определение числа нитей основы и утка на 10 см ткани при сохранении поверхностной плотности ткани и толщины нитей по заданной разрывной нагрузке полоски ткани.
Для решения данной задачи А. А. Синицыным используется понятие разрывной длины ткани по основе и по утку (;). Физический смысл разрывной длины полоски ткани выражает длину ленты ткани (в км), при которой ткань под действием собственной массы разорвется.
Для проектирования принимают ткань–эталон, имеющую следующие данные:
Поверхностная плотность ткани (Мм 2);
) и по утку ();Число нитей основы () и число нитей утка () на 10 см суровой ткани;
Линейная плотность основы () и утка ().
Разрывную нагрузку полоски ткани определяют с учетом процента использования нитей основы и утка по следующим формулам.
Процент использования нитей основы в ткани равен:
Процент использования нитей утка в ткани равен:
где - разрывная нагрузка пряжи по основе и утку, сН/текс.
Зная разрывную нагрузку полоски ткани по основе и утку и поверхностную плотность ткани, А.А. Синицын определяет разрывную длину полоски ткани по следующим формулам.
Разрывная длина полоски ткани по основе:
где 20 – переводной коэффициент для полоски ткани размером 50 200 см.
При разрыве полоски ткани по основе, уток играет пассивную роль и поэтому он незначительно изменяет прочность полоски ткани по основе. Точно такое же явление наблюдают с нитями основы при разрыве полоски ткани по утку. Поэтому А.А. Синицин ввел понятие условной разрывной длины ткани по основе и утку, нити которой несут на себе основное влияние разрывной нагрузки.
Условная разрывная длина ткани по основе:
Условная разрывная длина ткани по утку:
Последующие расчеты сводятся к определению коэффициентов α и β, определяющих долю нитей основы и утка в поверхностной плотности ткани.
При условии, что α + β = 1 можно записать, что масса нитей основы в 1м 2 ткани будет равна
Мм 2 = α·Мм 2 + β·Мм 2 ,
где масса нитей основы равна - α ;
масса нитей утка равна - β .·
Определим коэффициенты α и β для ткани–эталона. Для этого определим отношение масс нитей основы и утка - М о /М у, равное:
(16.4) |
где - у усадка ткани в отделке, %.
Приравнивая левую и правую части полученного выражения, предварительно заменив значения массы нитей основы выражением М о =α и массы нитей утка выражение М у =β , и добавляя уравнение α + β = 1 получаем систему уравнений вида:
Определив коэффициенты α и β, определяют условную разрывную длину по основе и утку.
Зная условную разрывную длину по основе и утку ткани-эталона, Синицын делает переход к расчету проектируемой ткани. При этом вводится следующее допущение: условная разрывная длина для ткани–эталона и проектируемой ткани сохраняется постоянной величиной, т.е. и .
В этом случае можно написать, что условная разрывная длина ткани-эталона по основе равна:
где , – разрывная нагрузка полоски проектируемой ткани, сН;
α′, β′ – доля основной и уточной пряжи в поверхностной плотности проектируемой ткани.
Синицын преобразует вышеприведенные уравнения к виду
из которой определяет долю нитей основы в проектируемой ткани.
Доля нитей основы в проектируемой ткани равна:
из которой находит значения β¢ и α¢.
Доля нитей утка в проектируемой ткани равна:
Определив выражения для α" и β", по аналогии с уравнением (), составляют уравнение вида
Плотность по основе в проектируемой ткани равна
где - плотность по основе и утку в проектируемой ткани.
В этом уравнении имеется два неизвестных Ро и Ру. Для решения этого уравнения А.А.Синицын использовал эмпирический метод, предложенный Брайерлеем. Однако метод Брайерлея применим для очень узкого ассортимента тканей. В основном это ткани следующих переплетений: полотняного, сатинового переплетения и рогожки. Для тканей других переплетений метод инж. А. А. Синицына применять нельзя . Из–за этих ограничений и сложности в расчетах метод Синицина в данном изложении не нашел широкого применения.
Однако его можно использовать для других переплетений однослойных тканей, применив коэффициенты плотности нитей в ткани, введенные проф.О.С. Кутеповым. При этом проектируемая ткань условно приравнивается к ткани квадратного строения, после чего доля нитей основы и утка пересчитывается в соответствии с заданным значением коэффициентов α и β. В этом случае порядок проектирования следующий.
В зависимости от назначения к канату будут предъявляться определенные требования.Обычно подбор каната ведется по 3-4 вышеперечисленным свойствам. А теперь подробнее:
Стоимость
Зависит от многих факторов. Наиболее очевидный - стоимость сырья. Дополнительные операции в виде подготовки нитей, сложная структура веревки (наличие сердечников), финальная обработка - усложняет производство и сказывается на цене. Производство продукции в потоковом режиме (т.е. в больших объемах) позволяет снизить стоимость за счет уменьшения отходов и отсутствия потерь времени на настройку оборудования.Разрывная нагрузка
Измеряется в кгс - килограмм-сила (равна весу тела массой 1кг) или ньютонах; 1 кгс= 9.8Н. Указывают ту нагрузку, при которой происходит разрушение. Ее значение позволяет определить годность веревки для тех или иных целей. Необходимо понимать, что испытания проводятся изготовителем в идеальных условиях - новая веревка, плавное приложение нагрузки, нормальные условия (температура, давление, влажность) и т.д. Рекомендованная эксплуатационная нагрузка - до 40% от разрывной.Диаметр
Важен в ряде случаев:-Например, 400м веревки диаметром 8мм занимает такой же объем, что и 256м d10мм. (На практике, при намотке на катушку, соотношение несколько иное, но смысл тот же).
-Веревка работает в системах роликов. Диаметр ролика и размер канавок должен сочетаться с диаметром каната. Иначе не заработает.
-Работа руками. Для комфортной работы (перемещение грузов) диаметр каната должен быть не менее 14мм.
-Веревка проходит через отверстия определенного диаметра.
Линейная плотность
Масса единицы длинны каната. Измеряется в г/м. Иногда используют понятие текс, денье. Хотя это больше для волокон и нитей. Текс - вес 1км нити в граммах. (г/км). Ден - вес 9км нити в граммах.Линейная плотность определяет на сколько легкая Ваша веревка. Актуально, если есть ограничение по массе - путешествия, особенно пешие, полеты в космос и т.д.
Зависит от материала, типа каната. По мере утяжеления: полипропилен. Обычно, канаты с сердечником более тяжелые, чем без.
Растяжимость под нагрузкой
При приложении нагрузки материалы тянуться и веревки не являются исключением. Как правило, указывается на сколько удлинилась веревка при нагрузках, близких к разрывным. Измеряется в процентах. Возможно измерение растяжимости при определенной нагрузке (например, это актуально для страховочных веревок). График зависимости нагрузка/растяжимость не линейный. Новые веревки тянуться лучше, чем поработавшие.Зависит от материала и типа каната. По растяжимости в сторону убывания полиамид>полипропилен>полиэтилен>полиэфир>высокомолекулярный полиэтилен>арамид .
Высокая растяжимость позволяет "гасить" резкие нагрузки (рывок) - хорошо при буксировке, швартовке и т.д..
Низкая растяжимость - при использовании канатов для лебедок, подъемных механизмах. Для систем руления (тяги) в некоторых транспортных средствах, как правило водных. Управляющие лини в парапланах и тому подобное.
Устойчивость к ультрафиолету
Все синтетические канаты "стареют" (деградация) под воздействием ультрафиолетового излучения, но с разной скоростью. Это время определяется материалом, диаметром каната. Поглощение УФ приводит к разрушению связей в молекулах полимера. Как результат - потеря эластичности, прочности. Устойчивость по убыванию: полиэфир>высокомолекулярный полиэтилен>полиамид>полипропилен>арамид.Защита: минимизация УФ воздействия, специальные добавки в исходный полимер, защитные пропитки для готовых канатов.
Земной шар можно поделить на зоны интенсивности ультрафиолетового излучения (см. карта интенсивности солнечного излучения в мире). Если канат предполагается использовать в уличных условиях, можно определить его срок службы. Многие импортные производители указывают наличие светостабилизаторов. Например, полипропиленовый канат со стабилизацией 120kLy (килолэнгли) - при при воздействии в течении года солнечного излучения интенсивностью 120kLy должен терять в прочности не более чем 50%.
Устойчивость к механическим воздействиям
Внешнее трение - в точках соприкосновения каната с рабочими поверхностями. Способы защиты - предельно гладкие поверхности, круглой формы.Способ измерения: эталонная абразивная поверхность, по которой перемещают веревки под определенной нагрузкой. Измеряется в количествах циклов, относительная величина. Устойчивость зависит от материала. В порядке ухудшения стойкости к абразивным воздействиям: полиэфир>высокомолекулярный полиэтилен>полиамид>арамид>полипропилен .
Конструктивно: на устойчивость к истиранию влияет предварительная крутка нитей, прядность каната. Чем выше прядность (более мелкое плетение) - тем лучше.
Внутреннее трение - возникает в канате, между волокнами. Чем более гладкие нити, тем меньше трение между ними. Ситуацию улучшают специальные антифрикционные добавки, пропитки. Устойчивость к внутреннему трению ухудшается в ряду: высокомолекулярный полиэтилен, полиэфир>полиамид>арамиды, полипропилен
Устойчивость к химическим веществам
Тут все просто. Канаты используются в реальных условиях. Это могут быть воздействия кислот, щелочей, растворителей и др. Зная, где будет использоваться канат можно выбрать материал, который прослужит дольше.Диапазон допустимых температур
Определяется допустимыми температурами эксплуатации и зависит от материала каната. В нормальных ситуациях нагрев может происходить в следствии следующих причин (одной из, или сразу всех):-Внешние источники тепла (высокая температура окружающего воздуха, различные тепловые излучения).
-Разогрев в результате сил трения. Чем больше нагрузка, тем больше силы трения, тем больше нагревание. Если нет нормального охлаждения, то вплоть до оплавления.
По теплостойкости в сторону уменьшения: арамид>полиэфир>полиамид>высокомолекулярный полиэтилен>полипропилен
Следует помнить, что температура окружающей среды, в которой используется канат должна быть меньше предельно допустимых значений для данного материала, т.к. в процессе эксплуатации будет происходить дополнительный разогрев (силы трения).
Возможность заделки концов
Огоны (сплесни) - это специальным образом сделанная на конце веревки петля. Чаще всего, для работы канат требуется крепить к различным приспособлениям. Для бытового назначения подойдут узлы - что-то привязать, подвесить, ручной подъем грузов. Для специальных назначений на конце(ах) каната требуется наличие, например, коушей. Это обеспечивает удобство работы с канатом - легкое крепление в карабинах, без необходимости завязывания/развязывания узлов. Кроме того, правильная заделка концов обеспечивает большую прочность. Огоны ослабляют канат на 10%, а узлы на 40-90%, в зависимости от материала, типа каната, вида узла.Наиболее распространенные способы получения огонов:
-Заплетание. Для этого подходят крученые и некоторые виды плетеных канатов (как с сердечником, так и без). Наиболее просто заплетаются крученые трехпрядные канаты и плетеные без сердечника. Для плетеных канатов есть несколько способов заплетания. Все они требуют специальные вспомогательные приспособления и определенный навык работы. О возможности заплетания лучше интересоваться у изготовителя.
-Обжим. Используются металлические втулки, процесс сходен с запрессовкой металлических канатов.
-Прошивка. Огоны получаются методом прошивания на специальных машинках, напоминающих швейные.
Плавучесть
Редко имеет критическое значение. Этот параметр может быть важен при работе на воде. Например, опуская на дно водоема якорь, можно не бояться "упустить" другой конец веревки, т.к. в этом случае она будет плавать на поверхности воды. Понятно, что вместо якоря может фигурировать какое-либо оборудование (например видео/звукозапись или иные измерительные приборы). Зачастую, имеет смысл продумать этот момент и использовать плавающую веревку.Интенсивность эксплуатации
Цвет
Тип плетения
Лебедки (кабестаны)
Ключевое - плотность намотки. Поверхность барабана.
Шкивы, ролики
Перегибы веревки под нагрузкой вызывают неравномерное нагружение волокон. Работает лишь часть волокон - поэтому реальные нагрузки, которые веревка сможет выдержать будут всегда меньше лабораторных испытаний. Кроме того, работа в таких условиях вызывает повышенные внутренние трения, что снижает срок эксплуатации. Для большинства задач диаметр шкива (ролика) должен быть 8-10 диаметров каната (не менее 6 диаметров). Для некоторых материалов (например арамиды), диаметр роликов должен быть не менее 20 диаметров каната.
Ролики должны свободно вращаться. Профиль паза должен быть в форме полукольца, диаметром на 10% больше диаметра веревки. V-образный паз будет сжимать веревку, вызывая повышенное трение. Это сокращает срок службы веревки.
Текстильные материалы в одежде чаще всего испытывают деформацию растяжения. Этот вид деформации наиболее изучен.
Классификация характеристик, получаемых при растяжении материала, представлена на схеме 2.1.
Полуцикловые разрывные характеристики. Эти характеристики используются главным образом для оценки предельных механических возможностей текстильных материалов. По показателям механических свойств, получаемым при растяжении материала до разрыва, судят о степени сопротивления материала постоянно действующим внешним силам; показатели разрывной нагрузки и разрывного удлинения являются важными нормативными показателями качества материала.
Одноосное растяжение. Рассмотрим основные полуцикловые разрывные характеристики, получаемые при простом одноосном растяжении.
Показатели полуцикловых характеристик устанавливают при растяжении материала на разрывных машинах.
Проба прямоугольной формы (рис. 2.2, а) принята в качестве стандартной для испытания тканей, трикотажных и нетканых полотен. Метод испытания, основанный на применении такой пробы, часто называют стрип-методом. Для тканей установлены следующие размеры пробы: ширина 25 мм, зажимная длина 50 мм (в спорных случаях ширина 50 мм и зажимная длина 200 мм, а для шерстяных тканей 100 мм). Для трикотажных и нетканых полотен ширина пробы 50 мм, зажимная длина 100 мм.
Пробы, формы которых показаны на рис. 2.2, б, в, применяют щавным образом в исследовательской работе. Для испытания силь- рорастяжимых материалов (например, трикотажных полотен) иногда используют пробы в виде двойной лопаточки или в виде кольца, сшитого из полоски материала (рис. 2.2, г, д).
При испытании текстильных материалов на одноосное растяжение получают следующие основные характеристики механических свойств.
усилие, выдерживаемое пробами материала при растяжении их до разрыва. Разрывная нагрузка выражается в ньютонах (Н) или деканьютонах (даН); 1 даН = 10 Н = 1,02 кгс. „ Удлинение при разрыве (разрывное удлинение) - прираще - рие длины растягиваемой пробы материала к моменту ее разрыва. Абсолютную величину удлинения /р, мм, получают как разность конечной LK и первоначальной L 0 длин пробы. Относительную величину удлинения материала к моменту его разрыва кр определяют как отношение абсолютной величины удлинения /р к первоначальной длине /_„ и выражают либо в долях единицы:Где а и п - коэффициенты, значения которых зависят от вида материала и его структуры.
Для оценки прочностных свойств текстильных материалов применяют также другие характеристики.
Удельную разрывную нагрузку PyR , Н м/г, рассчитывают по формуле
Рул = Р Р/ BMs ,
B - ширина пробы материала, м; Ms - поверхностная плотность материала, г/м2.Показатели удельной разрывной нагрузки для некоторых текстильных материалов, приведенные в табл. 2.3, учитывают поверхностную плотность материалов и позволяют сравнивать их прочностные свойства.
В массе t м2 многих тканей содержится разная доля массы нитей основы и утка. Для таких тканей удельную разрывную нагрузку рассчитывают по формуле
PyR = Pp /(BMs 50(Y )),
Где 5о(У) - доля массы нитей основы (или утка), рассчитываемая по формулам, приведенным на с. (37.
Н (даН или кгс), - разрывная нагрузка, приходящаяся на элемент структуры материала (на одну нить основы или утка в ткани, на один петельный ряд пли столбик в трикотаже, на одну строчку прошива нетканых полотен):Где П - число нитей в пробе ткани, рядов или столбиков в пробе трикотажа, строчек прошива в пробе нетканого полотна, вдоль которых растягивается проба.
При растяжении проб материалов затрачивается определенная работа, которая расходуется на преодоление энергии связей в материале (между волокнами и нитями, между атомами и макромолекулами в волокнообразующем полимере). Если на материал действует нагрузка Р и материал при этом получает удлинение (приращение длины) Dl (De ), то значение элементарной работы DR определяется как произведение нагрузки (силы) на приращение длины (рис. 2.5):
DR = Pdl ,
Где DR - элементарная работа, Дж.
Полная работа, затраченная на разрыв, Rp , Дж
Где г) - коэффициент полноты диаграммы нагрузка-удлинение.
Модуль начальной жесткости достаточно полно характеризует сопротивление деформированию малорастяжимых материалов. Сопротивление легкорастяжимых материалов модуль Е{ характеризует ориентировочно. По данным проф. А. И. Коблякова, значения модуля Е] для трикотажных полотен очень малы и составляют 1 10~3- 1 Ю"4 мкПа. Причем при испытании полотна по ширине величина на 2-8 порядков меньше, чем при испытании по длине.
Установление модуля начальной жесткости Е1 позволяет описать зависимость напряжение -деформация для материала: а = Z^c*. Расчет по этой формуле показателей трикотажных полотен свидетельствует о хорошем совпадении их с экспериментальными данными при напряжениях, близких к разрывным. Для начального периода растяжения наблюдаются значительные отклонения расчетных данных от экспериментальных.
Для легкорастяжимых материалов при расчете модуля начальной жесткости А. Н. Соловьев предложил не учитывать начальную зону диаграммы (рис. 2.10), так как в этой зоне жесткость материала практически не проявляется. В этом случае начальный модуль жесткости Ez + ь Па, для второй зоны рассчитывают по формуле
Где dp - напряжение при разрыве, Па; ер - удлинение при разрыве, %; К2 - показатель жесткости, определяющий характер диаграммы напряжение -удлинение во второй зоне:
112 = S 2 ,
Где б1, - площадь фигуры ACD (см. рис. 2.10); S 2 - площадь фигуры AFCD (точка А - начало отхода кривой растяжения от осп абсцисс).
Зависимость напряжение - удлинение для второй зоны диаграммы может быть описана как
0 = EZ +I (Јp -Z )K 2 -
Модуль текущей жесткости е (при г = 0) позволяет оценить сопротивление материала деформированию при любой величине удлинения. Модуль /г рассчитывается как первая Е, ск:
Производная от а
Конечную жесткость материала оценивают модулем текущей конечной жесткости Е1К, рассчитанным для момент разрыва пробы материала (при г = 0 и с = ер) по формуле
Е Т , К = ке4-1.
Прочностные свойства материалов. Прочность - важное свойство материалов, которое постоянно привлекает к себе внимание ".исследователей и всесторонне изучается. Основная проблема прочности - раскрытие механизма разрушения материалов, выяснение причин несоответствия (занижения) фактической прочности Материалов теоретическому ее значению.
I Предложено несколько теорий, объясняющих процесс разрушения тел. Сторонники критического характера разрыва (теории;с|фитического напряжения) - А. Гриффит и его последователи, "{рассматривая прочностные свойства, исходят из предположений о (Том, что любое реальное тело в отличие от идеального не обладает ^Совершенной структурой и содержит значительное количество дефектов (микротрещин), ослабляющих его. Разрушение наступает Цтогда, когда в результате действия нагрузки перенапряжение у вер - 1ины хотя бы одной из микротрещин достигает величины, соот - етствующей теоретической прочности, определяемой силами межатомных связей. При этом микротрещина начинает расти со скоростью распространения упругих волн (со скоростью звука) и вызывает разрушение материала.
Гипотеза о существовании дефектов (микротрещин) экспериментально была подтверждена акад. А. Ф.Иоффе и его сотрудниками, которые показали, что напряжение у вершины поверхностной микротрещины во много раз превышает значение напряжения, определяемого отношением действующей нагрузки к площа
ди поперечного сечения ослабленной пробы образца. Было установлено, что развитие микротрещин - это результат действия не среднего, а максимального, критического, напряжения. Работы А. Ф.Иоффе и его сотрудников объяснили разницу между теоретическим и экспериментальным значениями прочности.
Однако такой чисто механический подход к решению проблемы прочности, основанный на предположении о критическом характере разрыва, не вскрывает сущности явлений, происходящих в нагруженных телах при их разрушении во времени. С позиции этой теории невозможно объяснить разницу в значениях прочности материала при различных скоростях его деформирования.
Академики А. П.Александров и С. Н.Журков предложили статистическую теорию прочности, согласно которой разрыв материала происходит не одновременно по всей поверхности разрушения, а начинается с самого опасного дефектного участка, где перенапряжение достигает величины, близкой к теоретической прочности. Затем разрыв наступает на новом опасном участке микро - трещины и т. д. В результате роста трещин материал разрушается.
Таким образом, статистическая теория прочности рассматривает разрушение как процесс, протекающий во времени. Основное положение статистической теории прочности состоит в том, что вероятность появления наиболее опасных дефектов значительно меньше, чем менее опасных, и самый опасный дефект, расположенный на поверхности, определяет прочность материала. Практика испытания материалов подтверждает этот факт. Пробы, имеющие малые размеры (минимальное поперечное сечение), характеризуются повышенной прочностью. С уменьшением размеров проб текстильных материалов их прочность возрастает.
При изучении прочностных свойств было замечено, что процесс разрушения материала, имеющий временной характер, зависит не только от величины действующей нагрузки, но и от температуры испытания, структуры материала.
Фундаментальные исследования в области прочностных свойств, выполненные С. Н.Журковым и его сотрудниками, привели в 1950-х гг. к созданию кинетической теории прочности твердых тел. Согласно этой теории разрушение материалов происходит не столько за счет действующей механической силы, сколько за счет теплового движения (флуктуации) структурных элементов (атомов).
Важную роль при межатомных взаимодействиях играет неравномерность теплового движения - энергетические флуктуации, которые являются следствием хаотического теплового движения. Отдельные атомы при этом приобретают кинетическую энергию, во много раз большую, чем средняя. В результате превышения энергии возрастают и тепловые растягивающие усилия в межатомных связях. Разрыв материала происходит главным образом в результате флуктуации тепловой энергии, термического распада межатом - дых связей. Действующее механическое напряжение уменьшает энергетический барьер, активизирует и направляет процесс разрушения. Таким образом, механическая прочность материалов согласно теории С. Н. Журкова определяется не чисто механической, А кинетической природой, обусловленной тепловыми движениями атомов.
С позиции кинетической теории прочности главными факторами, влияющими на прочность материалов, являются абсолютная температура Т, действующее напряжение а и длительность воздействия напряжения т. Фундаментальной характеристикой прочности служит долговечность. Основное уравнение долговечности имеет вид
Т = т0 ехр ---- -.
Параметр т0 не зависит от природы и структуры материала. Его величина составляет 10~12-10"13 с - время длительности одного теплового колебания атомов; UQ - энергия активизации разрушения, т. е. энергия связей, которую необходимо преодолеть, чтобы разрушить материал; у - структурно-чувствительный коэффициент, сильно зависящий от структуры материала. Коэффициент у характеризует неоднородность напряжений в объеме тела и указывает, во сколько раз истинное локальное напряжение, под действием которого практически происходит разрушение, выше среднего напряжения; а - постоянное напряжение, действующее в процессе испытания; R - универсальная газовая постоянная; Т - абсолютная температура испытания.
Работы Г. Н.Кукина, А. А.Аскадского, Л. П.Косаревой и других сотрудников МТИ им. А. Н. Косыгина подтвердили возможность применения основных положений кинетической теории прочности для описания разрушения текстильных нитей.
Исследования Б. А.Бузова и Т. М.Резниковой (МТИЛП) показали, что температурно-временная зависимость прочности пригодна и для таких достаточно сложных сетчатых систем, как ткани. Были изучены кратковременная и длительная прочности хлопчатобумажных и капроновых тканей при одноосном растяжении в широком диапазоне температур. Испытанию подвергались пробы тканей размером 5x50 мм в диапазоне времени (с), составляющем пять-шесть порядков. В процессе опытов фиксировалось фактическое время разрушения проб. Эксперименты подтвердили возможность применения основного уравнения долговечности для описания процесса разрушения ткани, однако с некоторыми изменениями. Как известно, ткань является материалом сложного строения, поэтому определение для нее величины а - постоянного Напряжения, действующего в процессе испытания, - представляет значительные трудности. Вследствие этого для расчета долго-
Ig т Рис. 2,11. Зависимость долговечно
Сти ткани арт. 52188 от нагрузки при
Температуре, ° С: / - +60; 2 - +30; 3 - +20; 4 30.
Вечности ткани вместо величины а была использована эквивалентная ей величина - давление, создаваемое постоянной 1 2 3 4 5 6 Л МПа нагрузкой Р и определяемое на
Единицу площади поперечного сечения ткани. За площадь поперечного сечения принималась площадь начального сечения пробы ткани по системе нагружаемых нитей основы (утка). Суммарная площадь поперечного сечения пробы определялась как произведение числа нитей, непосредственно участвующих в сопротивлении растяжению, на среднюю площадь поперечного сечения этих нитей. Таким образом, долговечность ткани изучалась при постоянной нагрузке, а расчет ее выполнялся по формуле
U 0 ~ YP 1 = Т° еХР RT "
Результаты исследований, представленные на рис. 2.11, свидетельствуют о том, что основные закономерности температурно - временнбй зависимости прочности характерны и для таких сложных сетчатых систем, как ткани. Полученные значения параметров U 0 п у согласуются со значениями параметров подобных исследований волокон и нитей;
Параметр Хлопчатобумажная Капроновая
TOC o "1-3" h z Ткань арт. 3/04 ткань
Арт. 52188
U 0 , кДж/моль............................. 145 190
У, м3/кмоль................................ 0,7 2,5
5Н 4 3 2- I - 0- -11- -12- |
Прочность тканей.
При одноосном растяжении вдоль нитеи основы или утка прочность тканей, характеризуемая разрывной нагрузкой Ррт,
зависит прежде всего от прочности и числа непосредственно воспринимающих нагрузку продольных нитей испытываемой пробы. В ткани нити благодаря взаимному переплетению связаны трением в единую систему. Поэтому средняя
разрывная нагрузка на одну нить полоски ткани Рр11т,
расположенной в направлении действующей силы, может быть больше разрывной нагрузки для такой же нити Рр, в свободном состоянии.
Разрывную нагрузку ткани Ррт рассчитывают по формуле
Рр,= Ррп1П = РрмКгП,
Где П - число нитей в сечении полоски ткани; К - коэффициент использования разрывной нагрузки нити в ткани, равный 0,8- 1,2; tj - коэффициент неоднородности нитей по разрывной нагрузке, равный 0,85.
Коэффициент К тем больше, чем чаще связи и больше углы обхвата, определяющие площадь трения взаимно перпендикулярных систем нитей. С ростом длины перекрытий нитей уменьшаются число связей и значение коэффициента К. Поэтому полотняное переплетение, имеющее частые связи между нитями, при прочих равных условиях обеспечивает наибольшую прочность ткани.
При повышении числа нитей на 10 см ткани увеличиваются углы обхвата нитей и, следовательно, поверхность трения, возрастает связанность элементов ткани, становится больше сила взаимного давления нитей основы и утка и степень сцепления волокон в пряже. В результате растут коэффициент Л"и прочность ткани. За пределами оптимального числа нитей на 10 см не только прекращается рост прочности, но и вследствие перенапряжения нитей происходит ослабление ткани.
Крученая пряжа, волокна которой достаточно сильно связаны круткой, укрепляется переплетением в ткани меньше, чем слабо скрученная одиночная пряжа.
Неоднородность нитей по разрывной нагрузке снижает прочность ткани. Первыми воспринимают нагрузку и разрываются нити, обладающие наименьшим удлинением, после этого нагрузка перераспределяется на оставшиеся нити, в результате чего на каждую из них приходится все большее усилие, а разрыв ткани происходит раньше, чем при одновременном разрыве всех нитей.
Учитывая распределение усилий, действующих на нити в ткани при ее растяжении (рис. 2.12), К. И. Корицкий предложил определять нагрузку PpjlT по формуле
Рр1„ = (Ррн + Р)чсоф,
Где F - нагрузка, обусловленная действием сил трения и Уменьшением длины скольжения волокон; р - угол наклона
Рис. 2.13. Диаграмма разрывши: нагрузки /р и удлинения ткани при ее растяжении is различных направлениях (значении Рр и г:р но основе при
Нитей к линии приложения растягивающей силы в момент разрыва.
Величина /"зависит от трения нитей, силы нормального давления и прогиба нити; она рассчитывается по формуле
Где р - коэффициент трения нитей; Pp. Msin р - сила нормального давления на одну нить растягиваемой системы; И - величина, пропорциональная прогибу нити.
Таким образом, разрывная нагрузка ткани с учетом параметров ее структуры может быть определена по формуле
Ррт= ЯРр.„(1 + И sin рЛ)г| cos р.
Ткани являются анизотропными телами, поэтому их прочность в различных направлениях неодинакова (рис. 2.13). При приложении усилий растяжения под углом к нитям основы и утка проч ность ткани меньше, чем при приложении усилий в продольном или поперечном направлении. Объясняется это прежде всего тем, что при растяжении проб, вырезанных под углом к нитям основы и утка, обоими зажимами разрывной машины оказывается зажатой лишь часть нитей пробы. Кроме того, прочность даже этой зажатой части нитей используется не полностью, так как ниш располагаются под некоторым углом к действующей силе.
Удлинение тканей.
В направлении основы или утка ткани удлиняются вследствие распрямления и удлинения иитен, расположенных вдоль действующей силы. Обычно распрямление нитей требует меньших усилий, чем их растяжение, сопряженное с измене нием наклона спиральных витков крутки, распрямлением и скольжением волокон. Поэтому удлинение ткани, особенно в начале ее растяжения, находится в прямой зависимости от числа изгибов нити, приходящихся на единицу ее длины, и глубины H3i ибов. В свою
|чередь, число изгибов нити определяется переплетением и плотностью ткани, а глубина изгиба - толщиной нитей перпендикулярной системы и фазой строения ткани. Поэтому при прочих равных условиях ткани полотняного переплетения имеют наибольшее удлинение. С увеличением плотности удлинение ткани растет до определенного предела, после которого связанность элементов скани делается настолько большой, что способность к растяже - иию уменьшается.
Фаза строения оказывает большое влияние на удлинение тка - ии, особенно в начале нагружения, когда растяжение ткани происходит в основном за счет распрямления нитей. Ткани пятой фазы строения могут иметь близкие показатели удлинения и по основе, "И по утку, так как изогнутость их нитей одинакова. Ткани же остальных фаз строения обладают большим удлинением в направлении изогнутой системы.
1 Исследования, выполненные в МТИЛПе Б. А.Бузовым и
Д. Алыменковой, показали, что при растяжении пробы деформация ткани имеет сложный характер: она зависит от направления [растяжения относительно нитей основы или утка. Механизм деформации определяется растяжением и сжатием нитей, их изгибом в плоскости ткани, изменением угла между нитями основы и утка, образованием на отдельных участках продольных складок.
Сложный характер деформации вызывает неравномерность удлинения отдельных участков пробы. На рис. 2.14 представлены графики деформации ткани по участкам пробы в зависимости от на - ,правления растяжения (угла <р) и величины полного удлинения пробы (в процентах от разрывного), схематически показан также характер изменения размеров и формы проб.
Для рассмотренных случаев растяжения проб, вырезанных по "основе (ф = 0°) и под углом ф = 15°, <р = фпр, <р = 30° и ф = 45° к, основе, деформация крайних участков проб, примыкающих к зажимам, значительно больше, чем средних участков. Особенно заветна разница в степени деформации участков при растяжении, Проб под углом ф = 15° и ф = фпр (где <рпр - угол растяжения пробы, в которой все нити основы, расположенные в рабочей зоне раз - "рывной машины, закреплены только одним концом: одна поло - дана нитей - в верхнем зажиме, а другая половина - в нижнем [зажиме).
Для проб, вырезанных под углом 45° к основе (<р = 45°), кривые растяжения ткани по участкам расположены почти рядом, что свидетельствует о более равномерном распределении общего удлинения по участкам пробы. Однако на первом этапе растяжения (примерно до 20 % удлинения пробы) больше деформируется средний Участок и немного меньше - крайние. При дальнейшем растяжении крайние участки начинают деформироваться больше, чем средний.
А - ф = 0°; б - ф = ф,|р; в - ф = 45°, г - ф = 15°; Э - ф = 30°
Сложный характер распределения деформаций связан с тем. что нити в пробах по-разному расположены относительно зажимов и, следовательно, по-разному воспринимают прикладываемую нагрузку. Это наглядно видно на схемах изменения размеров и формы проб (см. рис. 2.14). При растяжении ткани по основе (ф = 0°) зона наибольшего поперечного сокращения располагается в центральной части пробы. При растяжении ткани под углами 15°, фпр и
Наблюдается резкое изменение формы и размеров проб. В пробе ^ф = 15°) появляются две зоны наибольшего поперечного сокраще - дия, которые располагаются ближе к зажимам; в пробах (<р = <рмр, ф = 30°) зоны наибольшего поперечного сокращения смещаются к центральной части пробы, а сами пробы приобретают сложную конфигурацию. В пробе (ф = 45°) максимальное поперечное сокращение наблюдается в центральной зоне, а сама проба получает достаточно правильную форму. Выявленные закономерности деформации ткани по участкам пробы при ее растяжении и изменеНия формы проб представляют значительный интерес для конструкторов и технологов швейного производства.
Прочность и удлинение трикотажа. При расчете ориентировочНых значений разрывной нагрузки трикотажа Ртр учитывают число НИтей п, сопротивляющихся растягивающим усилиям в каждом петельном ряду или столбике, разрывную нагрузку нити Яр, и плотность полотна П - число петельных рядов (77,) или столбиков (Д.), участвующих в разрыве. Расчет ведут по формуле
Ртр = Рр11пИ
Разрывную нагрузку по горизонтали для трикотажа главных переплетений, в котором /7=1, рассчитывают по формуле
Р = Р П
1 тр 1 " р н"-"п"
В трикотаже производных переплетений в каждом ряду имеются две нити, т. е. п = 2, поэтому расчетная формула принимает вид
Р = 2Р П
1 тр 1 ^ р. II " 1 Г.■
Для трикотажа кулирных переплетений, в котором в каждой петле столбика имеются две ветви, т. е. и = 2. разрывную нагрузку по вертикали определяют по формуле
_ с De ^ = а
V ~ dt " dt Л
При с = const
Dt N
Интегрируя это выражение от 0 до T и от а0 до а, получаем а =
Обозначим-^ = т, тогда а = а0ехр --> где а0 - начальное на-
Рряжение; T - время; т - константа, характеризующая темп релаксации напряжения во времени или время релаксации напряжения в пробе материала.
При т = T напряжение а = а0е~", т. е. т - время, за которое начальное напряжение а0 уменьшится в е раз. При а = const
Для текстильных материалов, имеющих эластический характер деформации, предложены более сложные механические модели.
!< А. И.Кобляков для изучения механизма ^растяжения трикотажа использовал трех - Компонентную модель Кельвина -Фойгта Црис. 2.29), в которой первый элемент соответствует начальной фазе релаксации, второй - замедленной фазе и третий - фазе с ^Заторможенными процессами. Модель, использованная А. И. Кобляковым, хорошо |описывает процесс деформирования при напряжении в пробе материала, не превышающем 10% разрывного.
В общем виде уравнение деформации для Такой эластической (механической) модеЛи имеет вид
1 Рис. 2.29. Трехкомпо-
£ = е Т с7!,1)"1- нентная модель Кель-
0 вина-Фойгта
При постоянном напряжении
Где т], т2, т3 (О, От, 03) - среднее время релаксации (запаздывания) соответственно быстропротекающих, замедленных и заторможенных процессов; аь а2, As - деформации со средним временем релаксации ть т2, т3.
После снятия внешних усилий
- L
Г = с, е 0| + с2е + г3е~"", (21)
Где сь е2, £з> - деформации, исчезающие со средним временем запаздывания 9Ь 02, 03.
Для периода отдыха А. И. Кобляков предложил следующий графоаналитический метод расчета параметров уравнений. Уравнение (2.1) записывается в виде
TOC o "1-3" h z Е = £1е-а"" +С2е-^" +Е3е-"1", (2.2)
А, = 1/0,; (2.3)
А, = 1/0.,. (2.5) Первое граничное условие модели при T ~ 0
С = с, + с2 + с3 = е0,
Где с0 - деформация пробы перед разгрузкой, или полная деформация.
Второе граничное условие при T = оо
£я = £, + е2 + с3 = 0.
Последовательность расчета параметров модели по методу А. И. Коблякова следующая.
1. Определяют параметры с3, а3 и 03. Для этого из равенства (2 2) исключают компоненты, характеризующие быстро - и медленно - протекающие процессы:
C„ =E, e-"""+c2e-u--". (2.6)
Тогда релаксационный процесс заторможенной эластической деформации будет описан как
£ = г, е-"-". (2.7)
После логарифмирования этого равенства получают уравнение
Lge = lge3 - a3/lge.
Данное уравнение является уравнением прямой вида V = А + Bt . Где
А = lgfi3; (2.8)
В=-0,4343а3. (2.9)
По значениям lge и T строят график (рис. 2.30, а), на котором отмечают участок прямой MNU совпадающий с наибольшим числом экспериментальных точек. Далее способом наименьших квадратов рассчитывают значения А и В:
« ZMZО2- " «Е"ЧМ2 "
Параметры модели г>„ а3, 83 устанавливают, используя равенства (2.5, 2.8, 2.9).
2. Определяют параметры с2, а2 и 02. Для этого из равенства (2.2) исключают только компоненты быстрообратимой части деформации. Тогда
Г-с3е-а-" = С2е-н"". (2.10)
Обозначив г - г^е-0"" = t и прологарифмировав выражение (2.10), Получают уравнение прямой
Lge" = lge2 - (a2lge)/,
JtoiH y2 = С + Dt, 1где
/> = -0,43430,. (2.12)
По значениям lge" и T строят график (рис. 2.30, б), на котором отмечают участок прямой M 2 N ->. Затем рассчитывают параметры С и D.
F = -0,4343a,. (2.14)
По значениям lge" и T строят график (рис. 2.30, в), на котором отмечают отрезок прямой M^N^. Затем рассчитывают параметры 0 и F
«Z "MZ "f " " "Z "MZ "f "
Используя равенства (2.3, 2.13, 2.14,), устанавливают парлмем - ры с, а, и 9,.
Рассмотренный графоаналитический метод расчета процесса деформации трикотажных полотен обеспечивает хорошее совпадение расчетных величин с экспериментальными данными.
Применение этого метода Б. А. Бузовым и Д. Г. Петропавловским рыявило возможность использования трехзвенной модели Кельвина-Фойгта для количественного описания деформации тканей (сак в режиме ползучести, так и в режиме эластического восстановления. Однако методика расчета параметров моделей потребовала уточнения и корректировки. Эксперименты показали, что на начальном этапе, который составляет 0,1-0,15 с, величина деформации, а также темп замедления ее дальнейшего развития зависят от уровня нагрузки, вида материала и направления растяжения. Однако во всех случаях эксперимента отмечалось, что деформацию ткани на этом этапе составляет преимущественно упругая компонента, развивающаяся в линейной зависимости от времени. Поэтому при определении быстропротекающих процессов предложено вести расчет по двум первым точкам экспериментальной кривой, что существенно уменьшает погрешность вычислений всех параметров модели.
Многоцикловые характеристики. При изготовлении и особенно при эксплуатации одежды материал испытывает многократно повторяющееся растяжение, которое вызывает изменение структуры материала и при водит. к ухудшению его свойств. Этот процесс сопровождается изменением размеров и формы одежды, образованием на отдельных ее участках вздутий (в области локтя, колена и др.).
Изучение поведения текстильного материала при воздействии на него многоциклового растяжения позволяет полнее оценивать pro эксплуатационные и технологические свойства. 1 Процесс постепенного изменения структуры и свойств материала вследствие его многократной деформации называется утомлением. В результате утомления материала появляется усталость - Нарушение или ухудшение свойств материала, не сопровождающееся существенной потерей массы.
В начальный период многократного воздействия в соответствии С циклом нагрузка - разгрузка (порядка десятков и сотен цик - Йов) материал деформируется, но его структура, как правило, стабилизируется. На этой стадии многократного растяжения вначале ртмечается быстрый прирост остаточной циклической деформации. Затем в результате некоторой упорядоченности структуры материала прирост замедленной деформации, пополняющей остаточную часть, практически прекращается, а доля высокоэластической реформации, проявляющейся за время, совпадающее со временем Ьтдыха в каждом цикле, возрастает. Это объясняется тем, что в Начальный период цикла более подвижные и слабые связи нарушается, перегруппировываются элементы структуры материала, сближаются соседние нити и волокна, возникают новые связи. Одновременно происходит ориентация волокон относительно осей нитей и Молекулярных цепей полимера. В результате материал упрочняется.
Дальнейшее увеличение числа циклов многократного растяжения, не сопровождающееся ростом нагрузки (деформации) в каждом цикле, не вызывает заметного изменения структуры материи ла и его свойств. Дело в том, что материал, претерпев структурные изменения в первый период, в дальнейшем приспосабливается к новым условиям. Внешние и внутренние связи, участвующие и сопротивлении действию нагрузки в каждом цикле, в условиях установившегося режима растяжения проявляются в виде упруюц и эластической циклической деформаций с малым периодом релаксации. В этих условиях материал в состоянии выдерживать десятки тысяч циклов без резкого ухудшения свойств.
В заключительной стадии многоциклового воздействия (десятки и сотни тысяч циклов) вследствие утомления материала наступает его усталость. Явление усталости наблюдается на отдельных наиболее слабых участках или в местах, имеющих какие-либо дефекты. В этот период происходят интенсивный рост остаточной циклической деформации материала и его разрушение.
При многоцикловом растяжении материала получают следующие характеристики: выносливость, долговечность, остаточную циклическую деформацию и ее компоненты, предел выносливости.
Выносливость пр - число циклов, которое выдерживает материал до разрушения при заданной деформации (нагрузке) в каждом цикле.
Долговечность /р - время от начала многоциклового растяжения до момента разрушения при заданной деформации (нагрузке) в каждом цикле.
Остаточная циклическая деформация е0}